The Excel files (spread sheets) presented here (165 files), are tools, standard reports and user developed functions (UDF), which are included in each application.
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Force de traînée hydrodynamique de l'air
Dérivation des équations paramétriques pour une sphère tirée dans l'air immobile, en tenant compte de la force de traînée hydrodynamique. Système d'équations pour différences finies. Application pour atteindre un point souhaité dans le plan xy. Application à un parachute.
Propriétés sèches à l'air et saturées d'eau
Propriétés de l'eau et de l'air en fonction de la température.
Calcul du volume des réservoirs d'air
Calcul d'un récepteur d'air, et montre plusieurs références liées à ce thème. Exemple d'application et dérivation de l'équation pour déterminer le volume du récepteur.
Température, pression et densité atmosphériques en fonction de l'altitude au-dessus du niveau de la mer
Calcul de la température, de la pression et de la densité atmosphériques en fonction de la hauteur au-dessus du niveau de la mer, selon la norme américaine Atmosphère de 1976. Il comprend également une méthode approximative qui peut être appliquée pour une plage de hauteurs 0 km.asl < H < 6 km.asl avec une erreur inférieure à 0,1 %. En outre, une équation pour calculer la vapeur d'eau est présentée. pression en fonction de la température. Références incluses.
Détermination de la taille moyenne des particules d50 à partir d'une analyse gravimétrique
Pour une analyse granulométrique donnée (taille de maille vs pourcentage retenu), un tableau « Maille vs taille de particule (ouverture de maille) » est réalisé. La courbe tracée permet de retrouver la taille des particules correspondant à un pourcentage retenu de 50% : Il s'agit de la taille moyenne des particules ou valeur d50. Évaluation des propriétés d'un échantillon filtré. Composition gravimétrique d'un écoulement résultant de la jointure de deux écoulements.
Bernoulli et ligne piézométrique
Définitions de base et graphique.
Conduite d'air du ventilateur
Feuille de calcul pour une ligne aérienne. La chute de pression dans chaque raccord et tuyau est calculée et les valeurs d'une nouvelle ligne sont calculées en fonction de la pression résultante de la ligne précédente.
Canaux 1 Reprise des fonctions et applications du canal Coefficient de Manning constant Comparaison avec Hcanales Déductions
CV, déductions, candidatures pour les canaux circulaires, semi-circulaires et rectangulaires. Comparaison avec les canaux, pour les canaux circulaires et rectangulaires. Coefficient de Manning constant et variable
Canaux 2 Flux de pulpe dans des canaux circulaires, semi-circulaires et rectangulaires, avec coefficient de Manning constant
Flux de pâte pour canaux circulaires, semi-circulaires et rectangulaires, pour coefficient de Manning'a constant. Cas normaux et critiques.
Canaux 3 Flux de pulpe dans des canaux circulaires, semi-circulaires et rectangulaires, avec coefficient de Manning variable
Flux de pâte pour canaux circulaires, semi-circulaires et rectangulaires, pour coefficient de Manning variable
Canaux 4 Canal circulaire Sortie Array, coefficient de Manning constant
Flux de pâte pour canaux circulaires, pour coefficient de Manning variable. Sortie du tableau.
Combustion Température de flamme adiabatique Jeff Munic
Température de flamme de la combustion d'un mélange gazeux. À partir d'un exemple Jeff Munic.
Combustion Température de flamme adiabatique Exemple de Keenan et Kaye
Température de flamme de la combustion de l'octane. À partir d'un exemple des tables à gaz, Keenen et Kaye.
Combustion Réactions chimiques
Quatre exemples d'analyse de combustion. Équations pour la combustion stœchiométrique et la combustion avec excès d'air. Température du point de rosée.
Combustion Enthalpies des gaz de combustion
Enthalpie des gaz des tables à gaz de Keenan et Kayes
Combustion Loi de Hess et enthalpie de formation
Pouvoirs calorifiques inférieurs, Pouvoirs calorifiques supérieurs, enthalpie de formation, différence entre PCS et PCI Méthane, propane, silfiure d'hydrogène.
Entrée de la composition massique de combustion
Quatre exemples d'analyse de combustion avec des données d'entrée en composition massique. Charbon, pétrole, bois.
Analyse Orsat Combustion
Cinq exemples d'analyses Orsat Méthane, Hydrocarbure inconnu, gaz de coke.
Entrée de la composition du volume de combustion
Quatre exemples d'analyse de combustion avec des données d'entrée en composition volumique. Gaz naturel, Éthane, Octane.
Combustion Composition de l’air humide et masse moléculaire
et composition de l'air pour un air ayant une humidité donnée. Solution Excel VB et utilisation de la recherche d'objectif.
Puissance du compresseur et température de refoulement de l'air
Calcule la puissance du compresseur d'un processus isentropique et réel. De plus, la température de sortie d'un processus isentropique et réel est calculée.
Concentration d'azote dans un four en fonction du nombre de changements de volume
Un four fonctionne dans une ambiance d'azote. Il est nécessaire de connaître le nombre de changements de volume pour obtenir la concentration d'azote souhaitée dans le four.
Coefficients de contraction, de vitesse et de décharge d'une fente rectangulaire à bords vifs
Coefficients de décharge, de contraction et de vitesse pour les fentes rectangulaires à bords vifs. Coefficient de perte de charge singulier. Débits.
Tour de refroidissement Application Treybal
Ce dossier est une application de la théorie de Merkel pour les tours de refroidissement. Certaines corrections ont été apportées, la nomenclature revue et certains documents ajoutés. Quelques explications sont néanmoins nécessaires.
Exemple de tour de refroidissement de l'Université Kari Alane Aalto
Une application de base pour une tour de refroidissement. Le débit d'air requis est déterminé sur la base d'un ensemble de données initiales. Cet exemple correspond à une publication de Kari Alane de l'université Aalto.
Tour de refroidissement Théorie de Merkel Treybal
Ce dossier présente un résumé de la théorie de Merkel sur les tours de refroidissement, tirée de Robert Treybal, Operaciones de transferencia de masa.
Dimensionnement des installations d'air comprimé Atlas Copco
Ce fichier utilise une référence Atlas Copco pour le dimensionnement d'une installation d'air comprimé. Il comprend un compresseur, un refroidisseur final, un récepteur, un sécheur et une perte de charge.
Sécheur à jets d'air
Conception d'un séchoir à bandes avec jets d'air impactant. Air pressurisé dans un ventilateur, chauffé dans un échangeur de chaleur et pénétrant dans une bande d'acier en mouvement avec un film d'eau. Basé sur l'article du professeur Martin Holger.
Boucle d'expansion
Ce fichier dérive l'équation de la boucle d'expansion et présente un exemple de calcul. Références Spirax-Sarco et Victaulic.
Températures et pressions nominales des brides pour les matériaux du groupe 11
Températures et pressions nominales maximales des brides conformes aux dimensions ASME B16.5 Brides de tuyauterie et raccords à bride – et aux spécifications de matériaux ASTM A-105.
Oscillation de débit entre deux réservoirs, résolue par différences finies
Deux réservoirs, initialement avec des niveaux d'eau différents, sont reliés par un tuyau et une vanne fermée. Au temps zéro, la vanne est complètement ouverte et les niveaux d’eau commencent à osciller. En raison du frottement des tuyaux, l'amplitude de l'oscillation diminuera avec le temps jusqu'à ce que les deux réservoirs atteignent finalement le même niveau. Le système des trois équations différentielles ordinaires est résolu avec des différences finies.
Friction et chute de pression singulière Eau et boues
Ce fichier présente une routine de calcul des pertes de charge dues aux frottements et aux singularités. Plusieurs fonctions sont incluses pour le calcul des raccords et des vannes.
Fonctions Liste des modules et fonctions pour Excel VBA
Liste des fonctions Excel disponibles et exemples d'applications.
Propriétés de séchage à l'air et de saturation en eau
Fonctions visuelles de base pour l'air sec à pression ambiante et l'eau saturée.
Gaz Air atmosphérique en hauteur au-dessus du niveau de la mer Carmichael
Propriétés de l'air atmosphérique à une hauteur donnée au-dessus du niveau de la mer (Carmichael) .
Enthalpies des gaz Kennan et Kaye
Enthalpie des gaz pour les calculs de combustion (Kennan et Kaye).
Propriétés de l'air gazeux
Fonctions visuelles de base pour les propriétés de l'air.
Propriétés de l'indice d'octane du gaz
Propriétés d'octane pour les calculs de combustion.
Propriétés de saturation du gaz propane butane
Propriétés saturées du propane et du butane.
Propriétés du gaz-fonctions VBA
Fonctions Visual Basic pour les propriétés des gaz.
Tableaux de gaz
Tableau avec les données de base sur les gaz.
Gaz Viscosité des gaz selon Sutherland
La formule de Sutherland. Viscosité dynamique d'un gaz parfait en fonction de la température. Valable pour des températures 0 < T < 555 K, avec une erreur due à la pression inférieure à 10 %, inférieure à 3,45 MPa
Composition de l'air humide
Air humide pour une humidité absolue de l’air donnée. Composition de l'air humide et masse moléculaire.
Coup de bélier à adduction gravitationnelle
Ce fichier montre une méthode approximative utilisée dans un ancien projet (uniquement d'intérêt historique).
Décharge gravitationnelle de lisier Trois options de diamètre (espagnol)
Déchargement gravitationnel du lisier avec possibilité de trois tailles de tuyaux, en tenant compte de trois débits.
Décharge gravitationnelle de l'eau Profil du sol vs élévation piézométrique
Décharge gravitationnelle à travers une canalisation, pour un profil de sol donné.
Transfert thermique Convection dans les canalisations Conductivité thermique des isolants Fonctions VB
Coefficients de convection pour l'extérieur et l'intérieur d'un tuyau. Coefficients extérieurs naturels, forcés et combinés et coefficient intérieur forcé pour l'eau et la vapeur comme fluide. Conductivité des isolants.
Transfert de chaleur Refroidissement d'un tuyau rempli d'eau
Cette application calcule le temps de refroidissement de l'eau dans un tuyau en acier au carbone. La théorie nécessaire est déduite. Des exemples de calcul de canalisations avec et sans isolation sont présentés. Une comparaison avec les résultats présentés dans le Mechanical Insulation Design Guide (NMIC) est incluse.
Transfert de chaleur Conception des échangeurs Efficacité et nombre d'unités de transfert NTU
Conception d'échangeurs de chaleur par la méthode NTU. Moulins aux exemples 8.7 et 8.8.
Transfert de chaleur Flux de pétrole dans un pipeline sous-marin Exemple Cengel 8.3
Perte de chaleur d'un tuyau sous-marin. Condenseur de vapeur. Flux unique. Efficacité d'un échangeur de chaleur. Méthode NTU.
Transfert de chaleur Perte de chaleur provenant d'un tuyau d'huile enterré Exemple d'usine 3.3
Perte de chaleur d'un tuyau enterré isolé et non isolé. La méthode de forme est utilisée.
Transfert de chaleur Perte de chaleur d'un tuyau dans un endroit intérieur
Perte de chaleur d'un tuyau intérieur isolé. La chaleur est perdue de la surface extérieure du tuyau par convection vers l'air ambiant et par échange de rayonnement avec les surfaces environnantes.
Transfert de chaleur Perte de chaleur d'un tuyau situé à l'extérieur
Perte de chaleur d'un tuyau extérieur isolé. La chaleur est perdue de la surface extérieure du tuyau par convection vers l'air ambiant et par échange de rayonnement avec un ciel clair la nuit.
Transfert de chaleur Perte de chaleur provenant d'un tube en acier isolé Exemple d'usine 2.1
Perte de chaleur d'un tuyau intérieur isolé. La chaleur est perdue de la surface extérieure du tuyau par convection vers l'air ambiant. Exemple de moulins 2.1.
Transfert de chaleur Convection intérieure des tuyaux pour l'eau et l'air
Facteur de convection pour l’écoulement intérieur de l’eau et de l’air dans une canalisation.
Transfert de chaleur Tuyaux Facteurs U Ailettes annulaires
Transfert de chaleur à travers des tuyaux. Le facteur U fait référence à la surface intérieure du tuyau et à la surface extérieure du tuyau. Facteur U des tuyaux à ailettes. Efficacité des ailerons. Exemples.
Transfert de chaleur Conduction en régime permanent Bidimensionnelle Équations aux différences finies
Transfert de chaleur par la méthode des différences finies, pour des systèmes stationnaires, en utilisant les méthodes implicite et explicite. Méthodes d’équation thermique et de bilan énergétique. Exemples et dérivation d'équations d'Incropera. Solutions avec la méthode d'inversion matricielle et l'itération de Gauss-Seidel.
Transfert thermique Conduction transitoire Solide semi-infini avec et sans convection Solution analytique Conduite d’eau souterraine
Conduction transitoire dans un solide semi-infini. Cas de surface maintenue à température constante et cas où la surface est exposée à une température ambiante Tamb et convection h. Trois exemples. Application à une canalisation souterraine.
Transfert thermique Conduction transitoire Dalle avec convection Solution à l'aide d'un graphique Recuit d'une plaque d'acier
Lorsque les tôles d'acier sont amincies par laminage, un réchauffage périodique est nécessaire. Une tôle d'acier au carbone ordinaire d'épaisseur « 2*L », initialement à une température « tini », doit être réchauffée à une température minimale « tend » dans un four maintenu à « tfurn ». Une solution à un terme est implémentée avec les fonctions VBA pour remplacer l'utilisation des cartes Heisler. Exemple de moulins 3.9
Transfert thermique Conduction transitoire Dalle avec convection Solution analytique approximation d'un terme
Mur plan avec ses surfaces exposées à une température ambiante Tamb. et une convection h. Temps nécessaire pour atteindre une température à une position donnée.
Transfert thermique Conduction transitoire Dalle avec convection Solution aux différences finies Méthode explicite Exemple de dalle en résine
Dalle de résine durcie sous une série de jets d'air.
Transfert thermique Conduction transitoire Dalle avec convection Solution graphique et analytique Recuit d'une tôle d'acier
Recuit d'une plaque d'acier dans un four. Solution analytique et utilisant également un graphique.
Transfert de chaleur Conduction transitoire Dalle à convection infinie Solution aux différences finies Méthode explicite Résolu en Visual Basic
Dalle avec température initiale et températures de surface définies dans le code VB. Répartition de la température des dalles résolue en VB. Cas de températures de surface constantes résolu analytiquement dans le tableur.
Transfert de chaleur Équations de conduction thermique transitoire
Solutions analytiques transitoires. Solutions utilisant des graphiques. Méthode explicite aux différences finies pour la conduction unidimensionnelle.
Transfert de chaleur Condenseur de vapeur à flux unique Broyeurs exemple 1.8
Performance d’un condenseur de vapeur à calandre et à tubes. Exemples de broyeurs, 1.8. xls et pdf. Équations, exemple de partage de diapositives.
Transfert thermique Température d'une surface irradiée Exemple de broyeur 6.10
Température d'une aile d'avion irradiée, avec irradiation solaire « Is », température de l'air « to » et émittance du ciel connue.
Transfert thermique Conductivité thermique des isolants et réfractaires
Types d'isolants cellulaires, fibreux et granulaires. Isolations réfractaires.
Facteur U de transfert thermique pour les résistances en série et en parallèle I
Coefficients globaux de transfert de chaleur « U » pour plusieurs configurations de canalisations. Les facteurs U font référence à la surface intérieure et extérieure du tuyau. Rayonnement nocturne du ciel.
Transfert de chaleur Conduite sous-marine pour rejet d'effluents
Tuyau sous-marin pour rejet des effluents. Température de rejet des effluents en mer et débit thermique de la canalisation vers la mer. Coefficients de convection extérieure et intérieure.
Gaz parfait Application de la loi des gaz parfaits à l’air
Application de la loi des gaz parfaits pour déterminer les densités de l'air et de l'azote.
Gaz parfait Débit massique de fluides compressibles
Application de la loi des gaz parfaits pour la détermination des débits massiques non étouffés et étouffés.
Processus d'étranglement isenthalpique
Processus d’étranglement des vannes. Exemples d'application pour les vannes de vapeur. Les fonctions Steamdat sont appliquées et incluses.
Limiter la hauteur d'aspiration et l'immersion minimale
Ce fichier présente des routines de calcul pour la hauteur limite d'aspiration et l'immersion minimale d'une pompe à eau.
Transfert de masse Humidification de l'air circulant sur un conteneur exemple tknGuyen
Flux molaire de vapeur d'eau entre l'eau d'un récipient et l'air qui le traverse.
Calcul mathématique de la température du point de bulle à l'aide de Newton Raphson Jeff Munic
Application de la méthode de Newton Raphson pour obtenir la solution d'une bulle à température de pinte.
Méthode mathématique de Newton Raphson appliquée au problème de la balle flottante
Utilisation de la méthode Newton-Raphson pour résoudre une équation de troisième année. Application à résoudre le cas d'une fine sphère métallique immergée dans l'eau.
Math Méthode des moindres carrés Régressions linéaires, paraboles de la deuxième à la sixième année et courbe exponentielle
Régression par la méthode des moindres carrés, pour une droite et des paraboles de deuxième, troisième, quatrième, cinquième et sixième années.
Les équations mathématiques quadratiques et cubiques sont résolues avec les fonctions VBA
Solution d'équations de deuxième et troisième années à l'aide des fonctions VBA. Des solutions réelles et complexes. Liens vers des solutions en ligne d'équations quadriques et quintiques.
Solution mathématique d'une équation implicite à l'aide de la méthode de la fonction zéro
Une routine qui peut être utilisée pour résoudre des équations implicites.
Math Droite qui passe par les points A et B, dans un Log-Log, dans un Log-Nat et dans un Nat-Nat
Ligne droite qui passe par les points A et B dans un graphique Log-Log, dans un graphique Log-Nat et dans un graphique Nat-Nat.
Système mathématique d'équations linéaires résolues par méthode d'inversion matricielle, en Excel et en VBA
Solution d'un système d'équations linéaires par la méthode d'inversion matricielle, en Excel et en Visual Basic.
Math Système d'équations non linéaires résolues avec la méthode Newton-Raphson, en Excel et VBA
Solution d'un système d'équations non linéaires par la méthode Newton-Raphson, en Excel et en Visual Basic.
Application mathématique Runge-Kutta à une concentration en réservoir Jeff Munic
Une solution de saumure composée d'eau est ajoutée à un débit donné dans un réservoir contenant de l'eau pure. Le volume du réservoir est maintenu à un volume constant grâce à un trop-plein. Ce qui est nécessaire, c'est que la concentration change avec le temps.
Application Math Runge-Kutta à un réservoir à concentration variable Jeff Munic
Un réservoir contenant une solution de liquide caustique se trouve initialement à une concentration et un volume donnés. Un dérangement se produit et le débit d'alimentation ainsi que la concentration à l'entrée diminuent. La concentration du réservoir est requise. Réf. Jeff Munic.
Valeur HR des fluides Mc Elvain Cave Durand Bingham
Ce fichier présente des fonctions de calcul de deux facteurs de correction du lisier appliqués à la vitesse de dépôt : – le facteur de correction Mc Elvain et Cave et le facteur de correction Durand. (Ces deux fonctions sont une digitalisation des courbes et donc aucune équation n'est utilisée). – Est également présentée une fonction pour Weir – Facteur HR pour estimer la hauteur de chute et l'efficacité des boues, basée sur les valeurs de l'eau (Remarque. Weir, dans des publications ultérieures, propose une méthode de détermination de la « valeur HR » qui nécessite également le diamètre de la roue comme données d'entrée.
Distance minimale entre les tuyaux avec flancs
Dimensions des flancs selon ASME B16.5-2003. Distance minimale entre flancs et tuyaux : 30 mm. Valable pour les tuyaux sans isolation. Distances à vérifier si des mouvements latéraux ou des expansions peuvent se produire et également si des plaques à orifices ou d'autres éléments sont présents. Vérifiez qu'il n'y a pas d'occurrence de deux brides face à face. Tuyaux selon ASME B36.10M-1996.
Diagramme de Mollier
Un diagramme Pression-Enthalpie, de type Mollier, construit au moyen des fonctions Steamdat.
Diagramme de Moody Équations de Hagen Poiseuille, Colebrook et Churchill Données Nikuradse
Pour 0 < Re < 2300 Région laminaire. Équation de Hagen – Poiseuille. Pour 2300 =< Re =< 4000 Région critique. Équation de Churchill. Pour 4000 < Re Régions de transition et turbulentes. Équation de Colebrook. Il n’existe pas de théorie décrivant la région critique. L'équation de Churchill décrit relativement bien cette région, pour des conduites lisses avec Rrel <= 0,01, donnant des valeurs conservatrices par rapport aux données expérimentales de Nikuradse. Bien que l'équation de Churchill décrit également les régions de transition et turbulentes conformément à Colebrook, cette dernière équation est utilisée dans ces régions car son utilisation est souvent requise dans certains critères de conception.
Débit normal à réel et débit FAD
Ce fichier présente des routines pour transformer les débits normaux en débits réels et inversement, les débits standards en débits réels et inversement et les débits FAD en débits réels ou normaux.
Plaques à orifice
Ce fichier présente des routines pour calculer les plaques à orifices avec des applications pour l'air et l'eau. Les équations de Cameron pour l'eau sont également présentées.
Équation de Colebrook-White de Pipes résolue avec la méthode de Newton-Raphson
L'équation de Colebrook-Wite pour la détermination du facteur de frottement Darcy-Weisbach est calculée à l'aide de la méthode de Newton-Raphson. Les fonctions VBA sont utilisées à titre de comparaison.
Dimensions des tuyaux et facteur de frottement
Fonctions Visual Basic pour les dimensions des tuyaux en acier au carbone, en acier inoxydable, HDPE PE100, HDPE PE80, polyéthylène renforcé de fibres, facteur de frottement des tuyaux pour l'équation de Darcy-Weisbach et coefficient de Manning.
Dimensions des tuyaux CS SS HDPE100 HDPE80
Fonctions Visual Basic pour les dimensions des tuyaux en acier au carbone, en acier inoxydable, HDPE PE100, HDPE PE80, facteur de frottement des tuyaux pour l'équation de Darcy-Weisbach et coefficient de Manning.
Tuyaux Équations de débit et de perte de charge
Manning, Hazen Williams, Darcy-Weisbach, facteurs de friction, Colebrook.
Tuyaux Portée maximale entre les supports de tuyaux pour une contrainte de traction maximale donnée
Détermination de la longueur entre les supports de tuyaux par la méthode de la « Contrainte de tension maximale due à la flexion et à la pression interne ». Ce fichier a été corrigé selon les commentaires de Derek Marshall
Analyse du réseau de canalisations à l'aide de la méthode Hardy Cross Unités SI
Un réseau d'eau à trois boucles est résolu à l'aide de la méthode Hardy Cross. La solution est trouvée avec 12 étapes d’itération.
Analyse du réseau de canalisations à l'aide de la méthode Hardy Cross Unités impériales
Un réseau d'eau à trois boucles est résolu à l'aide de la méthode Hardy Cross. La solution est trouvée avec 12 étapes d’itération.
Analyse du réseau de canalisations à l'aide de la méthode Newton Raphson
Un réseau d'eau avec une boucle est résolu à l'aide de la méthode de Newton Raphson. La solution est trouvée en une seule étape d’itération.
Tuyaux Pressions et températures nominales pour brides en acier au carbone des groupes de matériaux 11 et 12
Brides en acier au carbone – Pressions et températures nominales – Groupes 1.1 et 1.2 Températures et pressions nominales maximales des brides conformes aux dimensions ASME B16.5 et aux spécifications de matériaux ASTM A-105
Tuyaux Équations et données de pression et d'épaisseur de paroi pour un tuyau droit ASME B311 et B313
Épaisseur de paroi et pression des tuyaux en acier au carbone. Équations et données. Comparaison des deux normes.
Calcul de l'épaisseur de paroi des tuyaux selon ASME B313
Épaisseur de paroi des tuyaux en acier au carbone selon ASME B31.3.
Tuyaux Pente requise pour un tuyau afin d'éviter l'accumulation de liquide
Pente d'un tuyau pour éviter l'accumulation de fluide au cas où le tuyau devrait être vidé. Pour éviter l'accumulation de liquide, un support doit être installé à une hauteur inférieure à l'autre, avec une différence Dh [mm]. La tangente au point d'inflexion (P) de la poutre doit devenir horizontale pour qu'aucun fluide ne puisse rester stocké.
Transport pneumatique en phase diluée exemple Rhodes
Martin Rhodes, Introduction à la technologie des particules. Exemple 8.1. Calcul de conception pour le transport pneumatique dilué. La feuille de calcul utilise certaines fonctions VBA.
Pression Pression maximale admissible, ASME B313 Tuyaux A53, A106, API 5L (dn-Sch) à une température donnée
Pressions et températures nominales maximales admissibles pour les systèmes de tuyauterie des raffineries de pétrole et des usines chimiques selon ANSI/ASME B31.3 (2008) Tuyauterie de procédé, matériaux de qualité B : A53, A106, API 5L, tuyaux à extrémités planes. Contraintes admissibles selon ASME B31.3, 2008, page 146) Pression maximale calculée selon Ec. 3a Températures et pressions nominales maximales des brides conformes aux dimensions ASME B16.5 et aux spécifications de matériaux ASTM A-105
Pression Perte de pression dans une conduite de vapeur Exemple tabulé
Perte de charge d'un débit de vapeur « m tonne/h » dans un tube en acier au carbone de diamètre nominal « dn », d'horaire « Sch » et de rugosité absolue « Rabs ». Le tuyau est situé à une hauteur au-dessus du niveau de la mer « H masl ». La pression d'entrée de vapeur est de « pin_g bar (g) ». Les longueurs de tuyaux et les raccords sont indiqués dans le tableau de calcul.
Pression Perte de pression dans un tuyau de vapeur Exemple de Tyler
Perte de charge d'un débit de vapeur « m tonne/h » dans un tube en acier au carbone de diamètre nominal « dn », d'horaire « Sch » et de rugosité absolue « Rabs ». Tyler Exemple avec un réducteur de pression.
Pression nominale pour les tuyaux en PVC
Pression nominale pour PVC industriel, programmes 40, 80 et 120.
Propriétés de saturation du propane-butane
Propriétés de saturation du propane et du butane, gaz et liquides.
Tableau psychrométrique
Cartes psychrométriques : température du bulbe sec et humide, humidité absolue, humidité relative, enthalpie, pour des hauteurs au-dessus du niveau de la mer de 0 m d'altitude et 5 300 m d'altitude.
Graphique psychrométrique avec processus illustré dans le diagramme
Graphiques psychrométriques : température du bulbe sec et humide, humidité absolue, humidité relative, enthalpie, pour des hauteurs au-dessus du niveau de la mer de 0 m d'altitude et 5 300 m d'altitude. Fonctions psychtométriques pour les groupes d'entrée de variables d'entrée suivants : 1. tdb, f, H 2. tdw, twb, H 3. tdb, x, H 4. enthalpie, x, H 5. tdb, enthalpie, H
Fonctions psychrométriques Déductions
Fonctions psychrométriques : température du bulbe sec et humide, humidité absolue, humidité relative, enthalpie, température du point de rosée, volume spécifique et densité, pour des hauteurs au-dessus du niveau de la mer jusqu'à 5 300 m d'altitude.
Fonctions psychrométriques
Fonctions psychrométriques, seulement un résumé : température du bulbe sec et humide, humidité absolue, humidité relative, enthalpie, température du point de rosée, volume spécifique et densité, pour des hauteurs au-dessus du niveau de la mer jusqu'à 5300 m d'altitude.
Psychrométrie Unité de traitement d'air à récupération de chaleur (Ahu) Par Ömer Faruk D
Cette feuille de calcul calcule le débit d'air et la capacité de la batterie pour les unités de traitement d'air. Les données utilisées correspondent à une localisation en Turquie. Dans l’exemple, les données de la ville de Bursa ont été utilisées. Vous pouvez modifier les données en fonction de votre ville, dans la page Données. Par Omer Faruk D., Makine Mühendisi, ingénieur mécanique
Pompe à eau déminéralisée (espagnol)
Calcul de type standard pour l'eau.
Temps de maintien de la pompe d'un système d'impulsion de pompe
La routine calcule l'intervalle de temps « t », depuis la mise hors tension de la pompe jusqu'à l'arrêt du système. On considère l'inertie de la pompe, du moteur et du fluide ainsi que le frottement entre le fluide et le tuyau. On suppose un tuyau ascendant avec une pente constante. Le facteur de frottement est considéré comme constant et avec la valeur du régime permanent.
Sélection de mousse de pompe Warman
Un calcul de pompe à mousse selon une référence Warman.
Pompe à boues hétérogènes Type A Warman
Un calcul de pompe à mousse pour les lisiers hétérogènes, selon Warman. Pour calculer la perte de charge d’un « lisier Weir type A », le système doit être calculé comme si le fluide était de l’eau. Le fichier présente une fiche de données d'entrée habituelle, un calcul de chute de pression de l'eau et enfin le calcul de la différence de pression qui dans certains cas doit être ajoutée à la pression calculée.
Huile lubrifiante pour pompe (espagnol)
Calcul de type standard pour circuit d’huile lubrifiante.
Pompe Immersion minimale Hauteur d'aspiration limite Bouche d'aspiration
Estimation de l'immersion minimale pour éviter l'entraînement de vapeur / formation de vortex / cavitation. Hauteur minimale d'aspiration de la pompe.
Réactifs de pompe (espagnol)
Calcul de type standard.
Mousse de lisier de pompe (trois options de diamètre)
Sélection de pompe pour lisier avec mousse, selon Weir.
Boucle de chaux de boue de pompe (espagnol)
Calcul de type standard.
Pompe Sélection du lisier Typique Warman
Exemple de manuel de pompage de lisier Warman australasien
Pompe TDH, NPSH, puissance de la pompe
Système de pompage entre deux réservoirs d'eau. Les résultats sont calculés dans une feuille de calcul et au moyen de « fonctions Excel définies par l'utilisateur »
Pompe Système de circuit d’eau Primaire Suppression de la poussière de meulage
Calcul de type standard pour un filet d'eau.
Réception des données d'une matrice de sortie VBA dans un tableur
Réception des données de sortie matricielles d'une fonction VB dans une feuille Excel sous forme de matrice verticale.
Relations entre Cv Kv et C
Détermination du facteur « K » de Darcy-Weisbach en fonction de la valeur « Cv » des vannes.
Piège à sable
Détermination des dimensions de base du bac à sable à l'aide d'une fonction VBA
Vitesse de sédimentation des particules sphériques
Vitesse de sédimentation des particules sphériques en fonction du diamètre des particules, de la densité des solides, de la densité du liquide et de la viscosité absolue du liquide (VBA)
Boue Calculs de base Exemples 1 à 13 Équations et figures Fluides Bingham
13 exemples tirés du chapitre 11 du Slurry Systems Handbook.
Calculs de chute de pression du lisier Bingham
4 exemples du chapitre 5 du Slurry Systems Handbook.
Bouillie McElvain Cave-Durand-Bingham fluides-Valeur HR
4 exemples du chapitre 5 du Slurry Systems Handbook.
Équations et fonctions des propriétés du lisier
Relations entre les concentrations de lisier, les densités et les poids spécifiques.
Pompes à lisier Loi de puissance, Bingham Débit hétérogène
Pump power of a power law fluid. Pump pressure of a Bingham fluid well. Pressure loss of an heterogeneous fluid.
Vitesse de décantation des boues selon JRI
JRI recommend three types of equations to calculated limit deposition velocities, according the particle average size and pipe diameter.
Niveau de pression acoustique
Calculation of SPL, based on octave band test data.
Coefficient de traînée des particules sphériques
Spherical particle drag coefficient as a function of particle Reynolds number.
Applications Steam utilisant Steamdat 97
Steamdat function used to calculate a steam turbine stage and pressure reducing valve “PRV” with desuperheating.
Applications Steam utilisant les fonctions de Magnus Holmgren
Steam and water functions used to calculate a steam turbine stage and pressure reducing valve “PRV” with desuperheating. The data used by the functions is included in the code.
Désurchauffeur vapeur Spirax Sarco
DeSuperHeater application. An example from Spirax Sarco.
Propriétés de Steam Steam Magnus Holmgren 20 fonctions ajoutées
VBA functions for steam and water properties. Function data is included in the code. Added functions are approximations, not from M. Holmgren.
Sécheur à vapeur Débit requis dans un sécheur de pâte à papier
Determination of steam requirements for a vapor driven slurry dryer. Steam and condensate pipes are defined.
Fonctions Steam Steamdat
Processus d'étranglement de la vapeur pour la vapeur et l'eau Sélection du réservoir flash Tyler
Throttling processes of steam. Superheated steam, wet steam and saturated steam. Selection of a flash tank. From Tyler.
Module de contrainte de jeune et coefficients de dilatation thermique des aciers
Steel properties as a function of the temperature.
Décharge du réservoir
Tank discharge through a pipe and valve. Time to reach a given water level
Réservoir de stockage d'acide sulfurique API 650-1998 (espagnol)
Calculation report for a sulfuric acid tank.
Ventilation du réservoir selon API 2000
Determination of tank venting diameter, according API 2000
Vannes Perte de pression dans les vannes avec du gaz comme fluide Débit normal et étranglé (SI)
Flow rate and pressure drop across valves with normal and choked flow.
Coefficients de perte de charge des vannes et raccords
Functions for valves: Ball, Butterfly, Knife, Globe, Pinch, Diaphragm, Plug, Check.xls Fittings: Y_strainer, enlargements and reductions.
Viscosité des huiles en fonction de la température
The viscosity of oils can be shown as straight lines in a Log-Nat Diagram This concept is applied to the case of Rimula 15W-40 oil, where a pair of points “viscosity – temperature” are known.
Rapport de viscosité des boues
Slurry viscosity ratio according Einstein, Thomas and Wellman.
Exemple de réservoir amortisseur de coups de bélier Hydropack
Selection of a water_ hammer_damper_tank according Hydropack.
Coup de bélier Adduction gravitationnelle
Water hammer calculation for a gravitational line.
Coup de bélier Méthode de caractérisation Exemple résolu à l'aide de Visual Basic et des différences finies
An application for a simple case consisting in a reservoir, a horizontal pipe and a valve. The water hammer problem is solved by Finite Differences and also using Visual Basic. An application example is solved with input data from a Streeter example. Results of the solution by finite differences and V.B. are in agreement with the results from Streeter example.
Coup de bélier Coup de bélier et coup de bélier
Water hammer examples: Tyler. Water hammer in a carbon steel pipe Pehmco: Water hammer in a HDPE pipe Tsingua University: Slurry hammer in a HDPE PE80 pipe.
